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机。

(3) 三岔形安顿，见图8-31(c)。用于主管直接分红三个相同的支管。

若机组台数较多，可选用对称Y形非对称Y形或对称Y形三岔形组合安顿。

我国已建钢岔管的安顿方法中卜形安顿居多。除因卜形安顿活络简便外，还因以往缔造的钢岔管计划较小，选用贴边岔管较多，较适合于卜形安顿。岔管的主、支管中心线宜安顿在同一平面内，使结构简略。

图8-32 锥管公切球

主、支管管壁的交线，称为相贯线。由于在相贯线处主支管互相切开，常常需要沿相贯线用构件加强。为了便于加强构件的制作和焊接，希望相贯线是平面曲线。可以在几许上证实，相贯线是平面曲线的必要和充分条件是主支管有一公切球，如图8-32所示。

假设主、支管的直径相差较大，或因其它原因，主、支管公切于一个球有困难，则相贯线将位于曲面上，沿相贯线的加强构件将是一个曲面构件，核算、制作、设备等都比照困难。

三、岔管的结构方法

(一) 三梁岔管

在压力钢管的分岔处，由于管壳互相切开，不再是一个无缺的圆形，如图8-33所示。在内水压力作用下，管壁所承担的环向拉应力无法平衡。这样，在主管与支管及支管间的相贯线上，作用着主、支管壳体传来的环向拉力和轴力等凌乱外力，因此需要增加管壁厚度，并用两根腰梁和一根U梁进行加固，使之有满足的强度和刚度。以正Y形对称分岔为例(见图8-33)，主管一般为圆柱管，支管为锥管。沿两支管的相贯线用U梁加强，沿主管和支管的相贯线则用腰梁加强，U梁承受较大的不平衡水压力，是梁系中的首要构件。将U梁和腰梁端部联合点做成刚性联合，构成一个薄壳和空间梁系的组合结构，其受力非常凌乱。

根据我国已建7个三梁岔管的结构试验证实，在管壁上实测的应力会合系数(实测

图3-33 三梁岔管

1-腰梁； 2-主管； 3-公切球； 4-支管； 5-U型梁

应力与主管理论膜应力之比)为1.3～2.6。其间五个岔管U梁刺进管壁内20～100cm深，应力会合系数为1.3～1.9。另两个岔管U梁未刺进管壁内，应力会合系数增加为2.4～2.6。因此，当没有核算分析和试验材料时，考虑到U梁刺进管壁内，则有些应力会合系数可以取1.5~2.0。常用的加固梁断面为矩形或T形，在材料容许时应防止选用瘦

高型截面，以矮胖形截面为好。U梁断面规范巨大，为改善其应力情况和安顿情况，降低岔管壁的应力会合系数，U梁应适当刺进管壳内。刺进深度在腰梁联接端为零，中部断面处。梁内侧应修圆角，并应设导流墙。

三梁岔管的首要缺陷是梁系中的应力以弯曲应力为主，材料的强度未得到充分运用，三个曲梁(特别是U梁)常常需要巨大的截面，不光浪费了材料，还加大了岔管的概括规范，而且可以需要锻造，焊接后还需要进行热处置。由于梁的刚度较大，对管壳有较强的捆绑，使梁附近的管壳发生较大的有些应力。一同，在内压的作用下，由于相贯线的垂直变位较小，用于埋管则不能充分运用围岩的抗力。因此，三梁岔管虽有长期的计划、制作和工作的阅历，但由于存在上述缺陷，不能认为是一种很志向的岔管。三梁岔管适用于内压较高、直径不大的明管道。

(二) 内加强月牙肋岔管

如图9－34，内加强月牙肋岔管是国内外这些年在三梁岔管的基础上发展起来的新式岔管，当时在我国已根本代替了三梁岔管。

如上所述，三梁岔管的U梁刺进管壳内能改善U梁和管壳的应力情况，一般来讲，刺进愈深，一般是应力愈均匀。月牙肋岔管是用一个嵌入管体内的月牙形肋板来代替三梁岔管的U梁，并吊销腰梁。

月牙肋岔管的主管为倒锥管，两个支管为顺锥管，三者有一公切球，使相贯线成为平面曲线。

图3-34 内加强月牙肋岔管

(a) 卜型； (b) Y型

这种岔管有下述特征：

(1) 月牙肋板只承受轴心拉应力而无弯曲应力，拉应力的分布比照均匀，其数值与附近管壳上的拉应力附近；(2) 改善了水流条件，使水头丢掉比一般岔管低很多，特别是对称流态情况可减少一半；(3) 由于吊销外加固U梁和腰梁，使岔管外形规范大为减小，对埋管可减少开挖工程量。由于外型规整，内水压力也易于通过管壳传给混凝土衬砌和围岩，使围岩的弹性抗力得到非常好地发扬。这种岔管在出产建设中通过理论分析、模型试验和原型观测现已积累了一些阅历，可运用于大中型电站。鉴于国内已建的大月牙胁岔管均为埋管，对于高水头、大直径的明管，还应深化地研讨。

(三) 贴边式岔管

贴边式岔管是在卜形安顿的主、支管相贯线两边用补强板加固，如图8-35所示，补强板与管壁焊固构成一个整体。补强板可以焊固于管道外壁或内壁，或内外壁均有补强板。与加固梁比照，补强板刚度较小，不平衡区的水压力由补强板和管壁一同承担。